世界上幾乎所有國家的煤礦都不同程度地受到?jīng)_擊礦壓的威脅。沖擊礦壓又稱巖爆，是指井巷或者工作面周圍的巖體，由于彈性變形能的瞬時(shí)釋放而產(chǎn)生突然劇烈破壞的動(dòng)力現(xiàn)象，常伴有煤巖體拋出、巨響及氣浪等現(xiàn)象。它具有很大的破壞性，是煤礦重大災(zāi)害之一。因此，對(duì)礦壓的預(yù)測(cè)預(yù)防也是煤礦開采安全生產(chǎn)的關(guān)鍵之一。近幾年來，兗州礦業(yè)（集團(tuán)）有限責(zé)任公司及其下屬各礦針對(duì)以前在礦壓預(yù)測(cè)預(yù)防方面存在的問題進(jìn)行了認(rèn)真分析和歸納，并且與有關(guān)單位共同開展了科技攻關(guān)，積極應(yīng)用當(dāng)前已有的礦壓預(yù)測(cè)預(yù)防適用新技術(shù)，提出解決方案并進(jìn)行了實(shí)施，有效地保障了礦井生產(chǎn)的安全，取得了良好的效果。
　　
　　1 煤礦沖擊礦壓的主要預(yù)測(cè)手段
　　
　　中國礦業(yè)大學(xué)對(duì)鉆屑法、微震法和電磁輻射法這三種現(xiàn)行較為成功的沖擊礦壓預(yù)測(cè)方法進(jìn)行了研究對(duì)比。
　　
　　①鉆屑法。兗州礦業(yè)（集團(tuán)）公司濟(jì)寧三號(hào)煤礦采深680～700m的6303工作面輔助順槽多次發(fā)生沖擊礦壓，特別是在西部六采區(qū)的采掘生產(chǎn)過程中先后多次發(fā)生了沖擊礦壓，嚴(yán)重地危及作業(yè)人員的生命安全。該礦通過采用鉆屑法對(duì)6303工作面輔助順槽的沖擊礦壓存在危險(xiǎn)性成功地進(jìn)行了檢測(cè)，初步摸清了該順槽正常狀態(tài)下的煤粉量，并且確定了標(biāo)準(zhǔn)煤粉量的臨界值，及時(shí)根據(jù)檢測(cè)結(jié)果采取了解危措施。此法現(xiàn)在已經(jīng)成為該礦檢測(cè)與確定沖擊危險(xiǎn)、判定沖擊區(qū)域和沖擊強(qiáng)度的主要精確依據(jù)。鉆屑法在沖擊礦壓預(yù)測(cè)中發(fā)揮了很大的作用，但是應(yīng)當(dāng)指出的是，它不能夠?qū)δ壳叭找嬖龆嗟捻數(shù)装鍥_擊礦壓和剛硬巖層的斷層沖擊礦壓進(jìn)行預(yù)測(cè)，對(duì)于軟弱煤層鉆孔煤粉量的應(yīng)力變化也不明顯，而且此法在實(shí)施的時(shí)候需要打鉆，占用的作業(yè)時(shí)間、空間和工程量很大，需要投入較多的人力和物力，影響與限制了采掘進(jìn)度。此法的監(jiān)測(cè)結(jié)果受到人為因素的影響，測(cè)量數(shù)據(jù)也只能夠反映測(cè)量時(shí)的靜態(tài)特征，不能夠用于在空間和時(shí)間上進(jìn)行沖擊礦壓危險(xiǎn)變化的連續(xù)監(jiān)測(cè)觀察。由于它的檢測(cè)效率地，常常作為一種輔助的預(yù)測(cè)手段。
　　
　　②微震法。微震監(jiān)測(cè)系統(tǒng)能夠?qū)θ�礦范圍進(jìn)行微震監(jiān)測(cè)，是一種區(qū)域性的及時(shí)監(jiān)測(cè)手段。它可以自動(dòng)記錄微震活動(dòng)，實(shí)時(shí)進(jìn)行震源定位和微震能量計(jì)算。相比于其它傳統(tǒng)監(jiān)測(cè)手段，該系統(tǒng)具有遠(yuǎn)距離、動(dòng)態(tài)、三維和實(shí)時(shí)監(jiān)測(cè)的特點(diǎn)，還可以根據(jù)震源情況確定破裂尺度和性質(zhì)，為評(píng)價(jià)全礦范圍內(nèi)的沖擊礦壓危險(xiǎn)提供了依據(jù)。
　　
　�、垭姶泡椛浞�。此法不受人工和工作面煤巖體分布不均勻及不穩(wěn)定的影響，無需打鉆，大大節(jié)省了工作量，實(shí)施時(shí)間短，準(zhǔn)確率高，對(duì)生產(chǎn)影響小，使預(yù)測(cè)費(fèi)用大幅度降低，是一種很有前途的煤巖動(dòng)力災(zāi)害預(yù)警和煤巖應(yīng)力狀態(tài)評(píng)定技術(shù)方法。
　　
　　2 條帶式首采綜放工作面礦壓顯現(xiàn)規(guī)律
　　
　　兗州礦業(yè)（集團(tuán)）公司濟(jì)寧二號(hào)煤礦對(duì)該礦第一個(gè)條帶式開采綜放工作面在回采過程中的支架壓力和巷道變形進(jìn)行了監(jiān)測(cè)，研究分析了工作面的礦壓顯現(xiàn)規(guī)律，為今后的條帶開采工作面選擇支護(hù)參數(shù)和頂板管理提供了可靠的依據(jù)。
　　
　　6312工作面兩順槽與六采區(qū)膠帶輸送機(jī)巷和輔助運(yùn)輸巷相連構(gòu)成生產(chǎn)系統(tǒng)。西南側(cè)370m處為四采區(qū)采空區(qū)，東側(cè)為六采區(qū)輔助下山和膠帶輸送機(jī)下山，西側(cè)360m處為6306工作面兩順槽，北側(cè)40m為正在回采中的6307工作面。6312工作面液壓支架壓力表共安設(shè)19條測(cè)線來測(cè)取液壓支架支護(hù)質(zhì)量與頂板動(dòng)態(tài)監(jiān)測(cè)指標(biāo)；工作面共安設(shè)電腦圓圖儀測(cè)線6條，每條測(cè)線安設(shè)1臺(tái)電腦圓圖儀。從巷道位移觀測(cè)點(diǎn)距工作面煤壁由遠(yuǎn)到近的觀測(cè)過程中，礦壓觀測(cè)數(shù)據(jù)表明：超前影響范圍不超過10m；巷道累計(jì)頂板下沉量最大為16mm，頂板下沉速度最大為2.5mm/d；累計(jì)兩幫移近量最大為12mm，兩幫移近速度最大為2mm/d。
　　
　　礦壓顯現(xiàn)規(guī)律表明：液壓支架后面的采空區(qū)位于“三帶”中的Ⅰ帶，直接頂和基本頂下分層冒落以后堆積在液壓支架后面的高度比較大，在采空區(qū)的上方形成了平衡拱。冒落的矸石大部分已接實(shí)頂板，對(duì)上覆巖層起到了一定的支撐作用，造成尚未垮落頂板的活動(dòng)看見相對(duì)減小。基本頂上分層位于較高的巖層位置，距離液壓支架比較遠(yuǎn)，特別是工作面長(zhǎng)度只有50m，懸跨度比較小，致使基本頂上分層未有運(yùn)動(dòng)。所以，頂板來壓時(shí)工作面壓力不是太大，礦壓顯現(xiàn)不是太明顯，來壓強(qiáng)度不大。由于該工作面是俯采，而且推進(jìn)速度快，所以工作面基本上無片幫的學(xué)習(xí)。但是，采空區(qū)的冒落矸石存在著向前的推力，回采的時(shí)候要加強(qiáng)工作面及端頭的頂板管理，提高液壓支架和單體支柱的初撐力，使得液壓支架接實(shí)頂板，以阻止冒落矸石向前的推力，保證工作面的安全生產(chǎn)。
　　
　　3 礦井邊緣“刀把”綜放工作面礦壓顯現(xiàn)規(guī)律研究
　　
　　兗州礦業(yè)（集團(tuán)）公司南屯煤礦通過對(duì)礦井邊緣風(fēng)氧化帶附近“刀把”式綜放工作面礦山壓力顯現(xiàn)的觀測(cè)和研究，掌握了其礦壓顯現(xiàn)規(guī)律，對(duì)于提高回采率和今后礦井邊緣風(fēng)氧化帶附近“刀把”式綜放工作面的開采具有指導(dǎo)意義。
　　
　　該工作面采用偽傾斜長(zhǎng)壁綜采單輪間隔放頂煤一次采全高全部垮落采煤法。在工作面兩切眼東部、中部和西部共分6個(gè)測(cè)區(qū)，安裝6塊電腦圓圖壓力自記儀，分別監(jiān)測(cè)液壓支架前后柱工作阻力；從距切眼60m起，在兩巷頂?shù)准皟蓭兔扛?0m布置1組測(cè)點(diǎn)，采用十字布點(diǎn)法對(duì)巷道頂?shù)装逑鲁�、兩幫閉合量進(jìn)行觀測(cè)。綜放工作面兩切眼直接頂初次垮落和老頂初次垮落均有所不同：小面直接頂初次垮落從工作面兩頭開始向中部發(fā)展，垮落步距平均28.4m；大面則從工作面東部（即兩切眼接合后的工作面大面中部）開始向西部發(fā)展，垮落步距平均14.2m。小面老頂初次來壓從工作面兩頭開始向中部發(fā)展，垮落步距平均46.9m；大面也從工作面兩頭開始向中部發(fā)展，垮落步距平均39.8m。小面周期來壓范圍大，大面較小，變化范圍在13.2～26.9m左右，為老頂初次來壓步距的 0.3～0.6。
　　
　　由于東順槽受到采空區(qū)的影響，采動(dòng)影響的范圍較大，在距離工作面前方47.3m以內(nèi)；劇烈影響在工作面前方11m以內(nèi)；兩幫最大移近速度為 69mm/d，頂?shù)鬃畲笠平�速度�?0mm/d，必須加強(qiáng)兩順槽50m以內(nèi)的超前支護(hù)強(qiáng)度，確保安全生產(chǎn)。初次放頂期間，泵站壓力必須達(dá)到設(shè)計(jì)壓力 30MPa，確保掖壓支架有足夠的初撐力；加快工作面的推進(jìn)速度，合理控制采高在2.8m以內(nèi)，保證采放比；沿著底板割煤，頂煤要及時(shí)放干凈，見矸即停，保證產(chǎn)量和老空老頂?shù)募皶r(shí)冒落。液壓支架的前柱受到的壓力大于后柱，容易使得前后柱失衡嚴(yán)重，生產(chǎn)過程中要加強(qiáng)管理，確保4個(gè)立柱能夠均勻受力，保證支架處于合理的工作狀態(tài)。
　　
　　4 工作面?zhèn)认蛑С袎毫︼@現(xiàn)規(guī)律研究
　　
　　兗州礦業(yè)（集團(tuán)）公司南屯煤礦通過對(duì)93上01工作面礦壓觀測(cè)，初步掌握了深部開采綜放工作面礦壓顯現(xiàn)規(guī)律，使今后九采區(qū)深部沿空掘巷時(shí)預(yù)留煤柱尺寸更加科學(xué)合理，為解決傾斜煤層仰斜綜放開采的綜合技術(shù)問題提供了依據(jù)。
　　
　�、偕享槻蹅�(cè)向支承壓力分布和煤體破壞分布規(guī)律分析。隨工作面推進(jìn)，上順槽兩組全部10個(gè)不同深度的煤體應(yīng)力計(jì)應(yīng)力變化非常清晰地反映了由于開采而引起工作面上方應(yīng)力的分布特點(diǎn)和煤體的破壞情況。總體而言，側(cè)向煤體的塑性破壞深度達(dá)到5.56～6.15m，最大不超過7.15m。側(cè)向 7.15～8.35m是采動(dòng)后采空區(qū)側(cè)向總體支承壓力的高峰位置。這一峰值是由上覆巖層的總體運(yùn)動(dòng)所引起的。工作面后方189m處的應(yīng)力高峰仍然未達(dá)到最大值，但此時(shí)的總體支承壓力集中系數(shù)（工作面平均采深538m） 已經(jīng)達(dá)到最大值。
　　
　�、谙马槻蹅�(cè)向支承壓力分布和煤體破壞分布規(guī)律分析。與上順槽的應(yīng)力分析方法一樣，就側(cè)向總體支承壓力分布特征而言，6.65m是后方支承壓力的峰值。從實(shí)測(cè)數(shù)據(jù)而言，最大應(yīng)力集中系數(shù)、應(yīng)力集中系數(shù)比上順槽明顯增大，是上順槽的1.36倍。
　　
　�、蹆A向煤層工作面上下側(cè)煤巖體破壞和應(yīng)力分布對(duì)比。93上01工作面傾角13°～14°條件下側(cè)向煤體的破壞和應(yīng)力分布有以下基本特征：傾斜放頂煤工作面兩側(cè)實(shí)體煤內(nèi)均存在明顯塑性破壞區(qū)域，而上順槽煤體破壞區(qū)域稍大，兩者相差1～2m。同樣，采空區(qū)上端側(cè)向起始彈性區(qū)范圍大致相當(dāng)，上端比下端稍大 0.5m。采空區(qū)兩側(cè)每體支承壓力分布基本規(guī)律相同，即彈性區(qū)內(nèi)煤體持續(xù)增加并最終穩(wěn)定。采空區(qū)兩側(cè)總體支承壓力作用范圍基本相當(dāng)，采空區(qū)兩側(cè)煤體應(yīng)力集中程度有差異；按同樣的采空區(qū)距離計(jì)算，下順槽側(cè)向支承壓力較大。
　　
　　5 南屯礦薄煤層首采工作面礦壓顯現(xiàn)研究
　　
　　兗州礦業(yè)（集團(tuán)）公司南屯煤礦通過對(duì)1601小槽煤首采工作面的觀測(cè)，對(duì)其礦壓顯現(xiàn)規(guī)律進(jìn)行了研究，為薄煤層安全開采和支護(hù)設(shè)計(jì)提供了可靠的技術(shù)依據(jù)，對(duì)于類似地質(zhì)條件的礦井有很強(qiáng)的借鑒意義和實(shí)際推廣應(yīng)用價(jià)值。
　　
　　1601工作面采用自然垮落法管理頂板，最小控頂距支護(hù)為“322”支護(hù)方式，柱排間距1m；切頂排配SQD-1200型墩柱，柱距3m。實(shí)踐和礦壓觀測(cè)結(jié)果驗(yàn)證適合該礦薄煤層工作面開采條件的。該面基本頂來壓規(guī)律是：初次來壓步距29m，周期來壓步距8～11m，平均9.7m。周期來壓特點(diǎn)為大周期與小周期間隔顯現(xiàn)�；�本頂初次來壓強(qiáng)烈，來壓時(shí)伴有明顯頂板斷裂聲響和支柱阻力急增。單體支柱循環(huán)總平均84.15kN/棵，初撐力90kN/棵以下占總數(shù)56.55%，多數(shù)單體支柱初撐力偏低，達(dá)不到工作面作業(yè)規(guī)程和質(zhì)量標(biāo)準(zhǔn)化要求，必須堅(jiān)持二次注液或提高泵站壓力。單體支柱實(shí)測(cè)工作阻力 90.1～160kN/棵占總數(shù)64.46%，工作阻力偏低。其原因主要是該面底板為鋁質(zhì)泥巖，遇水后更為松軟，致使支柱鉆底處于降阻狀態(tài)。切頂墩柱初撐力在300.1～400kN/棵占總數(shù)40.48%，大于額定值600kN/棵的一次未出現(xiàn)，初撐力較低。要確保泵站壓力與延長(zhǎng)升柱時(shí)間以提高切頂墩柱初撐力。支柱最大鉆底量在來壓期間172mm，平均159mm，超過了采煤作業(yè)規(guī)程和安全質(zhì)量標(biāo)準(zhǔn)要求的不大于100mm，應(yīng)采取加大柱鞋面積、提高初次來壓和周期來壓期間支護(hù)強(qiáng)度、切頂排柱間加支一棵單體或切頂排三花柱布置等措施。
　　
　　根據(jù)對(duì)工作面中巷頂?shù)�、兩幫位移量礦壓觀測(cè)，兩巷為實(shí)體煤開采條件下，回采巷道超前明顯影響范圍在20m內(nèi)較為強(qiáng)烈，在工作面超前20m范圍內(nèi)進(jìn)行巷道超前支護(hù)基本處于合理范圍。通過對(duì)該面支護(hù)密度和強(qiáng)度的理論計(jì)算與現(xiàn)場(chǎng)實(shí)測(cè)支護(hù)密度及強(qiáng)度計(jì)算對(duì)比，該面的支護(hù)設(shè)計(jì)密度和支護(hù)方式基本滿足日常安全生產(chǎn)和頂板控制的需要。
　　
　　6 短壁綜放面快速推進(jìn)礦壓顯現(xiàn)規(guī)律
　　
　　兗州礦業(yè)（集團(tuán)）公司濟(jì)寧三號(hào)煤礦通過對(duì)短壁綜放面快速推進(jìn)條件下的礦壓顯現(xiàn)規(guī)律與特征研究，對(duì)工作面回采提出了有針對(duì)性的防范措施，實(shí)現(xiàn)了工作面快速掘進(jìn)時(shí)的安全生產(chǎn)，為今后類似條件的工作面巷道布置和支護(hù)參數(shù)選擇提供了切實(shí)可靠的依據(jù)。
　　
　　163下03綜放面是該礦第一個(gè)短壁綜放工作面。工作面自老頂初次來壓后進(jìn)入快速推進(jìn)階段，最大推進(jìn)速度14.4m/d，最小推進(jìn)速度6.4m/d，平均推進(jìn)速度11.4m/d。他們通過對(duì)工作面的綜合礦壓觀測(cè)，結(jié)合工作面液壓支架壓力曲線圖，并根據(jù)工作面礦壓顯現(xiàn)規(guī)律與特征的研究分析，發(fā)現(xiàn)液壓支架工作阻力在短壁綜放工作面快速推進(jìn)階段變化不大，支架增阻時(shí)間較短。液壓支架從初撐力、增阻直到恒阻狀態(tài)變化時(shí)間約為55小時(shí)。
　　
　　根據(jù)相鄰及其它采區(qū)工作面的頂板來壓資料判定，綜放工作面頂板來壓為頂板斷裂緩慢來壓的運(yùn)動(dòng)方式。由于工作面的快速推進(jìn)，工作面在周期來壓階段的周期來壓時(shí)間較短、來壓強(qiáng)度較弱，超前支承壓力明顯影響范圍約為25m；老頂初次來壓階段的超前支承壓力明顯影響范圍約為35m，超前應(yīng)力集中在工作面前 13m。工作面在快速推進(jìn)時(shí)，老頂巖層的運(yùn)動(dòng)范圍小，頂板下沉范圍和重量變小，老頂運(yùn)動(dòng)時(shí)礦壓顯現(xiàn)影響明顯減弱，來壓強(qiáng)度降低。這是由于超前支承壓力在工作面的持續(xù)快速推進(jìn)下，老頂運(yùn)動(dòng)所產(chǎn)生的動(dòng)壓沖擊被甩向工作面后方采空區(qū)側(cè)。同時(shí)，造成工作面兩順槽采空區(qū)頂板懸頂，最大懸頂長(zhǎng)度15m，一般懸頂長(zhǎng)度為 5m。兩順槽單體支柱工作阻力受采動(dòng)變化影響小。
　　
　　總體來看，在綜放面的快速持續(xù)推進(jìn)下，來壓時(shí)間短，老頂來壓對(duì)采場(chǎng)礦壓顯現(xiàn)的影響減小，來壓強(qiáng)度降低；造成采空區(qū)懸頂，要加強(qiáng)工作面及兩順槽支護(hù)質(zhì)量管理，加強(qiáng)支架對(duì)頂板的控制能力，有利于工作面頂板管理。
　　
　　7 近距離跨采巷道支承壓力研究有結(jié)果
　　
　　在某些特定的條件下實(shí)行跨巷開采具有生產(chǎn)連續(xù)、生產(chǎn)系統(tǒng)簡(jiǎn)單、生產(chǎn)集中可靠等優(yōu)點(diǎn)，但是存在巷道維護(hù)困難的問題，特別是近距離跨采巷道更是如此。山東科技大學(xué)開展了近距離跨采巷道支承壓力的研究，歷時(shí)10個(gè)月，對(duì)兗州礦業(yè)（集團(tuán)）公司興隆莊煤礦的近萬個(gè)實(shí)測(cè)數(shù)據(jù)進(jìn)行整理分析，找出了規(guī)律，并且成功地對(duì)巷道進(jìn)行了維護(hù)，取得了很好的效果。
　　
　　興隆莊煤礦5319軌道巷位于煤層底板的巖石中，巷道頂板相距煤層底板5～34m，其中有長(zhǎng)度分別為100m與140m的兩段距離在10m以內(nèi)，5318綜采放頂煤工作面近距離縱跨5319軌道巷開采，工作面回采所形成的移動(dòng)支承壓力對(duì)該巷道的變形與破壞產(chǎn)生了重要的影響。為了針對(duì)該巷道的支護(hù)和維護(hù)提供對(duì)策，他們采用鉆孔測(cè)力計(jì)和測(cè)槍，分別在5319軌道巷進(jìn)行了支承壓力觀測(cè)和巷道變形觀測(cè)，找出了5318綜采放頂煤工作面移動(dòng)支承壓力在煤層底板中不同層位上的傳播規(guī)律（包括支承壓力在底板中不同深度的變化規(guī)律、支承壓力峰值位置在底板中的傳遞規(guī)律、支承壓力范圍與巖柱的關(guān)系、移動(dòng)支承壓力在煤層底板的應(yīng)力分布）及其對(duì)5319軌道巷的變形規(guī)律（包括累計(jì)變形量與巖柱厚度的變化、變形速度隨著巖柱厚度的變化、變形影響范圍隨著巖柱的變化）。
　　
　　此項(xiàng)研究結(jié)果表明：近距離跨采巷道的變形主要取決于工作面移動(dòng)支承壓力作用于巷道圍巖上的量值，該量值的大小又取決于超前移動(dòng)支承壓力在煤層底板中的傳播規(guī)律。5319軌道巷經(jīng)過預(yù)先加固，其近距離跨采地段經(jīng)受住了5318工作面跨采移動(dòng)支承壓力的影響，其頂板移近量小于260mm，兩幫的移近量小于 150mm，保證了該巷道通風(fēng)、行人、運(yùn)料、排水等工作的正常進(jìn)行。
　　
　　8 薄煤層炮采液壓支架工作面礦壓觀測(cè)分析
　　
　　兗州礦業(yè)（集團(tuán)）公司北宿煤礦通過礦壓觀測(cè)研究7700薄煤層炮采液壓支架的支護(hù)效果，分析了支架支護(hù)參數(shù)及支架與圍巖相互關(guān)系,為薄煤層工作面頂板控制及液壓支架設(shè)計(jì)參數(shù)提供可靠依據(jù)。
　　
　　礦壓觀測(cè)分析表明：該工作面與同煤層純支柱工作面來壓步距和強(qiáng)度基本相同�；�本頂初次來壓較明顯，來壓步距21m；周期來壓特點(diǎn)為大周期與小周期間隔顯現(xiàn)，大周期壓力顯現(xiàn)明顯，周期來壓步距7～11m，動(dòng)載系數(shù)平均1.07。與單體液壓支柱工作面相比，ZDB2400/06/12A型支撐掩護(hù)液壓支架支移放頂工序影響時(shí)間短、安全程度高，減少支護(hù)空間非人為漏頂，且能保證溜前操作人員安全空間。液壓支架的初撐力、工作阻力最大平均值分別為額定值的 72.5%、92.5%，液壓支架支護(hù)參數(shù)設(shè)計(jì)值基本合理。液壓支架前柱末阻力大于后柱，其平均值相差41kN/柱。
　　
　　從現(xiàn)場(chǎng)實(shí)際分析，放炮后至移架前，架前控頂距達(dá)到最大值。在此期間，支承壓力重新分布是液壓支架前柱受力增大的主要原因。液壓支架循環(huán)最大工作阻力（即支架的末阻力）在移架前，也就是液壓支架控頂距處于最大值期間。作為薄煤層炮采液壓支架工作面，此期間的控頂時(shí)間較長(zhǎng)，也是發(fā)揮支架支護(hù)能力的。因此，液壓支架的設(shè)計(jì)支護(hù)強(qiáng)度應(yīng)該按最大控頂距計(jì)算，得出移架前、后的支護(hù)強(qiáng)度設(shè)計(jì)值為0.472MPa和0.583MPa，符合現(xiàn)場(chǎng)實(shí)際。
　　
　　液壓支架與單體支柱支護(hù)效果在頂板來壓期間的特點(diǎn)是：頂板來壓步距基本相同；混合支護(hù)工作面頂?shù)装逡平�量大于單體支柱面；液壓支架的活柱縮量小于單體支柱面；液壓支架的支護(hù)強(qiáng)度和動(dòng)載系數(shù)與單體支柱面相差較小。1.2m 的12A型小寬度液壓支架與1.5m正常寬度液壓支架相比，支護(hù)強(qiáng)度提高20%，動(dòng)載系數(shù)、活柱縮量及頂?shù)装逡平�量分別減少9.4%、12%和14%。改造后的小寬度液壓支架更適應(yīng)同類薄煤層炮采工作面頂板條件。
　　
　　9 快速推進(jìn)綜采工作面的頂板活動(dòng)規(guī)律
　　
　　中國礦業(yè)大學(xué)和兗州礦業(yè)（集團(tuán)）公司南屯煤礦在現(xiàn)場(chǎng)實(shí)測(cè)的基礎(chǔ)上，研究了快速推進(jìn)高產(chǎn)高效綜采工作面的頂板活動(dòng)特征和支架承載特性，其結(jié)果對(duì)于高產(chǎn)高效工作面頂板事故的控制、支架選型及改善支架—圍巖關(guān)系具有重要的意義。
　　
　　工作面快速推進(jìn)條件下的頂板活動(dòng)規(guī)律有以下基本特點(diǎn)：來壓的影響時(shí)間縮短，影響范圍減小；來壓的間隔時(shí)間縮短，來壓次數(shù)頻繁；對(duì)3個(gè)部位的觀測(cè)表明，來壓步距最大相差14m，平均相差7m，即不到2d的時(shí)間，基本呈現(xiàn)整體來壓的趨勢(shì)；工作面來壓的時(shí)候動(dòng)載系數(shù)比較小，平均為1.42，最大1.61，最小1.25，來壓強(qiáng)度比較低；來壓步距比相同地質(zhì)條件下的一般速度（3～5m/d）推進(jìn)時(shí)大2～3m。
　　
　　此項(xiàng)研究的結(jié)論是：中厚煤層快速推進(jìn)高產(chǎn)高效綜采工作面的老頂來壓持續(xù)時(shí)間短、影響范圍及來壓強(qiáng)度較小、礦壓顯現(xiàn)不明顯，呈現(xiàn)了與一般速度推進(jìn)時(shí)老頂不同的活動(dòng)特征，而且有利于對(duì)頂板的控制及管理�？焖偻七M(jìn)條件下，直接頂初次垮落步距及老頂來壓步距均較一般速度推進(jìn)時(shí)大，而且上覆巖層的離層破壞范圍相對(duì)較小。工作面的推進(jìn)速度加快，實(shí)質(zhì)上是減小了工作面頂板發(fā)生變形的時(shí)間，使頂板的破壞范圍和活動(dòng)程度減小、來壓步距比一般速度推進(jìn)時(shí)偏大，礦壓顯現(xiàn)不明顯。高產(chǎn)高效面的支架95.4%呈現(xiàn)一次增阻工作特性，支架增阻量比較小，平均為額定初撐力的25.4%；支架立柱的循環(huán)增阻時(shí)間比較短，平均只有 96min，支架很少在恒阻狀態(tài)下工作。保持工作面穩(wěn)定的推進(jìn)速度是改善支架圍巖關(guān)系與搞好頂板管理的關(guān)鍵，尤其是遇到頂板比較破碎或者地質(zhì)構(gòu)造破碎帶的時(shí)候，快速推進(jìn)保證了支架具有較高的初撐力，提高了支架的穩(wěn)定性。
　　
　　10 興隆莊礦開展煤礦地應(yīng)力測(cè)量與研究
　　
　　兗州礦業(yè)（集團(tuán)）公司興隆莊煤礦開展了煤礦地應(yīng)力測(cè)量與研究，根據(jù)地應(yīng)力的分布特點(diǎn)分析地應(yīng)力對(duì)井下掘進(jìn)巷道穩(wěn)定性的影響，為巷道布置、錨桿支護(hù)設(shè)支架選地表沉陷預(yù)計(jì)等提供了科學(xué)的依據(jù)。
　　
　　原巖應(yīng)力測(cè)點(diǎn)應(yīng)當(dāng)盡可能地避開地質(zhì)構(gòu)造復(fù)雜地段及受到采動(dòng)影響的部位，鉆孔深度一般為巷道寬度2倍以上。根據(jù)這個(gè)礦的生產(chǎn)要求和井下的地質(zhì)條件，他們?cè)谒牟蓞^(qū)4328運(yùn)煤巷和4324運(yùn)煤巷、十采區(qū)三橫軌道巷、一采區(qū)4#膠帶運(yùn)輸巷和五采區(qū)5300回風(fēng)巷共布置5個(gè)地應(yīng)力測(cè)點(diǎn)，采用套心應(yīng)力解除法進(jìn)行測(cè)量，依據(jù)巖體的應(yīng)變來計(jì)算地應(yīng)力的大小和方向。巖體內(nèi)任意一點(diǎn)的應(yīng)力分量為6個(gè)，只要有6個(gè)不同方向布置的應(yīng)變片的應(yīng)變數(shù)據(jù)即可以建立應(yīng)力應(yīng)變方程組計(jì)算出巖體的三維應(yīng)力。此項(xiàng)研究采用的ANZI應(yīng)力計(jì)共有18個(gè)應(yīng)變片，可以通過應(yīng)變片的多種不同組合來相互驗(yàn)證計(jì)算數(shù)據(jù)，從而獲得可靠的測(cè)量結(jié)果。
　　
　　從應(yīng)力解除曲線來看，鉆進(jìn)開始的時(shí)候各個(gè)應(yīng)變片的應(yīng)變量均為0；鉆進(jìn)接近應(yīng)變片的時(shí)候，周向應(yīng)變片處于受壓的狀態(tài)，應(yīng)變值逐漸變小，曲線上的應(yīng)變量表現(xiàn)為負(fù)值，而其余應(yīng)變片的應(yīng)變量則逐漸增加；當(dāng)解除距離為400mm的時(shí)候，巖芯筒鉆過應(yīng)變片所在位置，周向應(yīng)變片的應(yīng)變值陡然變大，在曲線上的應(yīng)變量由負(fù)值變?yōu)檎�值，�?yīng)變片經(jīng)歷一個(gè)應(yīng)力突然釋放的過程；隨著解除距離的增加，各個(gè)應(yīng)變片的應(yīng)變量趨于穩(wěn)定，應(yīng)變片的應(yīng)變變化與實(shí)際情況相符。
　　
　　實(shí)測(cè)的最大水平主應(yīng)力為最小水平主應(yīng)力的1.6～2.2倍，說明水平應(yīng)力對(duì)巷道掘進(jìn)的影響具有明顯的方向性；最大水平應(yīng)力為垂直應(yīng)力的1.2～1.4倍，對(duì)井下巖層的變形破壞方式及礦壓顯現(xiàn)規(guī)律有著很大的影響。
　　
　　11 煤礦頂板安全儀器檢測(cè)合格率低的原因
　　
　　兗州礦業(yè)（集團(tuán)）公司機(jī)械制修廠通過對(duì)煤礦頂板安全儀器儀表檢測(cè)合格率低的要因研究，并且采取了相應(yīng)的治理措施，使得煤礦頂板安全儀器儀表檢測(cè)合格率明顯提高。
　　
　　煤礦頂板安全儀器儀表是指用于回采工作面壓力和位移監(jiān)測(cè)儀表、巷道圍巖位移儀表、聲發(fā)射監(jiān)測(cè)儀表、礦壓監(jiān)測(cè)儀表、錨桿支護(hù)質(zhì)量監(jiān)測(cè)儀表與頂板安全相關(guān)的監(jiān)測(cè)儀器儀表等。
　　
　　他們根據(jù)檢測(cè)合格率低的不同因素制定出相應(yīng)的對(duì)策。
　　
　�、籴槍�(duì)不按期送檢、運(yùn)輸過程中損壞和使用中責(zé)任心不強(qiáng)造成損壞等人為因素的影響，通過制定和完善儀器儀表周期檢定及相關(guān)的管理制度，并狠抓制度的落實(shí)與提高監(jiān)督檢查的力度，保證儀器儀表周期檢測(cè)的正常進(jìn)行；制定和完善儀器儀表使用、維護(hù)及保養(yǎng)制度，確保儀器儀表在使用和運(yùn)輸過程中不出現(xiàn)人為的損壞。
　　
　　②針對(duì)粉塵煤塵較多、矸石煤塊撞擊及淋水大等使用環(huán)境因素的影響，通過采取防塵、防水和防碰撞等措施，如給儀器儀表制作較封閉的外殼及對(duì)儀器儀表作防水處理等，以保證其使用環(huán)境符合要求。
　　
　�、坩槍�(duì)產(chǎn)品外殼不堅(jiān)硬、選用材質(zhì)不適宜、產(chǎn)品設(shè)計(jì)缺陷、配件購置難、焊縫漏油和注油量過多或不足等儀器儀表自身設(shè)計(jì)及使用材料因素的影響，采取及時(shí)向生產(chǎn)廠家反饋產(chǎn)品質(zhì)量信息，定期向用戶通報(bào)各生產(chǎn)廠家的產(chǎn)品質(zhì)量情況等措施，促使生產(chǎn)廠家及時(shí)改進(jìn)產(chǎn)品設(shè)計(jì)及加工工藝、選用合適的材料來提高產(chǎn)品質(zhì)量。
　　
　�、茚槍�(duì)檢測(cè)人員視差影響、試驗(yàn)臺(tái)性能不穩(wěn)定和檢測(cè)方法不正確等儀器儀表檢測(cè)方面因素的影響，采取加強(qiáng)對(duì)檢測(cè)人員的技術(shù)業(yè)務(wù)培訓(xùn)，不斷提高其檢測(cè)技術(shù)水平，消除由檢測(cè)人員視差等造成的影響；加強(qiáng)對(duì)試驗(yàn)臺(tái)的維護(hù)和保養(yǎng)，使其始終保持良好的性能。對(duì)于一些當(dāng)前國家計(jì)量檢定規(guī)程尚未覆蓋的儀器儀表編制相應(yīng)的校準(zhǔn)規(guī)范，經(jīng)有關(guān)質(zhì)量技術(shù)監(jiān)督部門備案、批準(zhǔn)后發(fā)布實(shí)施，以消除由于檢測(cè)方法不正確等帶來的影響。